SANTRİFÜJ POMPA

Konuyu word belgesi olarak indir

1. Giriş

Günümüzde pompalar kendilerine oldukça geniş bir kullanım alanı bulmuşlardır. Tarımda, sulamada, endüstride, özellikle kimya sanayiinde, ham maddenin iletilmesinde, tesislerin ve konutların su ihtiyacının karşılanmasında ve bir çok alanlarda pompalardan yararlanılmaktadır. Endüstride pompa iki amaç için kullanılır. Bunlar devir daim ettirmek ve nakil etmektir. En çok kullanılan şekli nakil amacıyla olanıdır.

1.1. Pompalar Hakkında Genel Bilgi

Pompa içine çektiği akışkana kinetik ya da potansiyel enerji kazandırmaya yarayan aygıttır. Pompa genellikle akışkanları bir yerden bir yere iletmeye daha yükseğe çıkarmaya gazları sıkıştırıp kapalı kapıların içindeki gazları boşaltmaya yarar. Pompalar çok çeşitlidir. En basit pompa bir silindir içinde hareket eden bir piston ve uygun sübablardan oluşur. Piston yerine kimi pompalarda (örneğin benzinli motorların yakıt pompalarında) bir gövdeleri içinde, akışkana momentum kazandıran bir fan (pervane) bulunur. Fanı bir salyangoz içinde dönen pompalara SANTRİFÜJ POMPA denir. Akışkanın pompaya temas etmemesi gerekiyorsa (nükleer reaktörlere olduğu gibi) elektromanyetik pompa kullanılır. Bu tür pompalarda, bir elektrik akımı ve buna dik bir manyetik alan kullanılarak iletken olan akışkanın, her ikisine dik bir açı altında akması sağlanır.

Pompalar, enerjinin akışkana uygulanış biçimine göre sınıflandırılır;

1. Hacimsel (Volümetrik) yer değiştirme.

2. kinetik enerji eklenmesi.

3. Elektromagnetik kuvvet.

Bir akışkanın yeri mekanik olarak ya da bir başka akışkanın aracılığıyla değiştirilebilir. Akışkana kinetik enerji, akışkanı hızla döndürerek ya da akış yönünde bir itme vererek eklenebilir. Elektromagnetik kuvvet kullanabilmek için, pompalanan akışkanın iyi bir elektrik iletkeni olması gerekir. Gazların taşınması ya da basınçlarının arttırılmasında kullanılan pompalara sıkıştırıcı (kompresör), üfleç ya da fan denir. Yer değişiminin mekanik yolla gerçekleştirildiği pompalara pozitif yer değiştirmeli ya da volumetrik pompalar denir. Hızla dönen bir pervanenin yardımıyla akışkana kinetik enerji yükleyen pompalara da kinetik pompa denir.

Genel olarak söylenecek olursa, pozitif yer değiştirmeli pompalar görece az miktardaki akışkanı yüksek basınçla hareketlendirir, kinetik pompalar ise daha büyük miktardaki akışkanı daha düşük basınçla iter.

1.2. Santrifüj Pompa

Bir gövde içinde yer alan kanatlı bir pervanede (Çark) oluşan bu pompalarda sıvı, bir girişten çarkın ortasına iletilir. Basınç, sıvının çarkla döndürülmesiyle elde edilir.

Bir santrifüj pompada sıvının izlediği yol şu şekildedir. Çarkın emiş tarafında meydana gelen vakum nedeniyle sıvı çarkın kanatları arasına girer. Çark kanatları arasından geçen sıvı, çarkın dönü hareketleriyle büyük teğetsel bir hız kazanır. Çark kanatları ile çarkın ön ve arka profili tarafından sınırlanan kanallar arasında sıvı çarkın çıkış tarafına doğru dönme hareketi esnasında meydana gelen santrifüj kuvvetler etkisiyle itilir. Bu şekilde oluşan hareket, sıvının devamlı akışını ve pompanın emme etrafındaki emişini sağlar. Çark kanatları büyük bir teğetsel hızla terk eden sıvının içerdiği kinetik enerji, sabit difüzör kanatları arasında salyangoz boşluğunda basınç enerjisine çevrilir.

Artı yer değiştirmeli pompanın tersine santrifüj pompanın basma valfi yoktur. Belirli bir dönme hızıyla en yüksek basınç elde edilir. Bu tür bir pompanın bir hidrodinamik pompa olduğu söylenebilir. Bütün sıvılarda kullanılmaya elverişlidir. Plastikten, bronzdan, titanyum ve tantal gibi maddelere kadar her türlü maddeden yapılabilir.

1.2.1. Santrifüj Pompanın Kısımları

ÇARK; Mekanik enerjiyi hidrolik enerjiye çeviren ve üzerinde çok sayıda kıvrık kanatlar bulunan organdır.

SALYANGOZ; Çarktan çıkan suyu toplayıp basma borusuna veren kısımdır.

DİFÜZÖR; Bazı pompalarda çark ile salyangoz arasına yerleştiren ve çarktan çıkan suyun hızını azaltarak yüksek kinetik enerjinin bir kısmını basınç enerjisi haline dönüştüren halka şeklindeki kısım.

SALMASTRA KUTUSU; Mil ile gövde arasında doğacak kaçakları önlemek için alınmış düzendir.

MİL; Tahrik organı ile çark arasını bağlayan ve çarkı taşıyan organdır.

GÖVDE; Tulumbanın salyangoz ve diğer organları taşıyan kısımdır.

EMME BORUSU; Emme haznesiyle tulumba girişi arasındaki borudur.

DİŞ KLAPESİ VE SÜZGEÇ; Emme borusunun girişinde tek taraflı akış sağlayan yani tulumba dururken tulumba içindeki ve emme borusundaki suyun geri boşaltılmasına engel olan bir klape mevcuttur. Genel olarak bu klape bir süzgeç içerisine konmuştur.

YIPRANMA HALKASI VE HİDROLİK CONTA; Dönen çark ile tulumba gövdesi arasında bulunan ve çarkın basma kısmında emme kısmına bu geçit yolu ile kaçan akışkan miktarını önlemek için alınan düzendir.

2. Giriş

Bir santrifüj pompanın ana boyutlarını hesaplayabilmemiz için genellikle üç karakteristik büyüklüğün bilinmesi gerekir.

1. H_m : Manometrik basma yüksekliği (m.s.s)

2. Q : Debi (m³/s)

3. N : Devir Sayısı (dev/dak)

Hesabı ve dizaynı yapılacak santrifüj pompamız için verilen değerler;

H_m : 20 m.s.s

Q : 50 lt/sn = 0,05 m³/s

2.1. Özgül Hızın Hesabı

Pompanın ana boyutlarını hesaplamadan önce pompayı tanımak ve tipini belirlemek için özgül hızı, çevirici motor gücünü hesaplamak gereklidir.

Aşağıdaki tablo bize değişik manometrik yükseklikler için normal tespitlerde sağlıklı sonuç verecek max. Özgül hızları gösterir.

Tablo – 1

Hm	Max. Özgül Hız
10m	220d/d
20m	120 d/d
30m	100 d/d
60m	80 d/d
100m	50 d/d

Tabloda H_m = 20 m için sağlıklı sonuç verecek max. Özgül hız değeri 120 d/d olarak belirlenmiştir. Bu sebepten n_s = 120 d/d olarak kabul ettim.

n_s =

n= 1390.5 d/d (n_s = 120 d/d için)

Tablo - 2

Elektrik motoru Kutup Sayısı	Senkron Devir Sayısı (nsr)	Pompa Nominal Devir Sayısı (n)
2	3000	2900
4	1500	1450
6	1000	960
8	750	720
10	600	575
12	500	480
14	430	410
16	375	360

Tablo – 2’de verilen elektrik motoru için olan değerlerde n=1390.5’e rastlanılmamaktadır. Biz elektrik motorumuzu piyasandan alacağımız için Tablo – 2’deki motorlardan birini almalıyız. Dolayısıyla alacağımız elektrik motorunun devrine bağlı olarak Yeni Özgül Hızı (n_s) bulmalıyız!!!

n_s=120 d/d için n=1390.5 bulundu. Buna göre Tablo – 2’den seçeceğimiz elektrik motorunun nominal devir sayısı (n) bu değere yakın olmalıdır. Bu durumda Tablo – 2’den iki çeşit elektrik motoru seçilebilir. Bunlar n=1450 d/d’lik ve n= 960 d/d’lik motorlardır. Bunlardan uygun olanı ise; n=1450 d/d, n_sr= 1500 d/d ve 4 kutuplu olan motordur. Çünkü özgül hız büyükçe pompanın verimi artar!!!

n= 1450 d/d, n_sr=1500 d/d ve 4 kutuplu motor için özgül hız değeri;

ns =

n_s=125.13

Pompa tipinin belirlenmesi için Tablo – 3’ü kullanacağız.

Pompa Tipi	Özgül Hız Aralığı
Tam Santrifüj Pompa	60-150
Yarı Sant. Pompa – Heliko Sant. Pompa	150-400
Yarı Eksenel Sant. Pompa	400-700
Eksenel Pompa	700-1000

Tablo – 3 Özgül Hıza Göre Çark Formunun Değişmesi

Bulduğunuz özgül hız değeri n_s=125.13 için Tablo – 3’e bakıldığı zaman [60<125.13<150] pompa tipimizin TAM SANTRİFÜJ POMPA olduğu görülür.

Santrifüj pompada özgül hız aralığı 60-150 dev/dak’dır. Manometrik yükseklik 40-50 m’den büyük olmadığından ve aşağıda verilen “sınır özgül hız” değerinden küçük çıkmadığı için pompamız TEK KADEMELİDİR!!!

Pompa Devir Sayısı n (dev/dak)	Sınır özgül hız ns (dev/dak)
1500	33
3000	80
4000	120

2.2. ÖZGÜL HIZ DEĞERİNE GÖRE

AKIŞKAN HIZININ BULUNMASI

Şekil 1. Emme borusundaki hızların debi ve devir sayısı ile değişimi

# n= 1500 d/d ve Q = 50 lt/sn için Akışkan hızı Ve = 2,68 m/s bulunur.

2.3. EMME BORUSU ÇAPI HESABI (D_e)

Q=A.V (Ve=2.68 m/s)

Q= Π.

D_e=0.154m

Nominal çaplara göre işlemlerinizi yapacak olursak D_e=150 mm seçilebilir!!!

D_e=150 mm = 0.15 m için Yeni “emre hızı”

V_e=

V_e= 2.82 m/s

2.4. POMPANIN KAVİTASYON KONTROLÜNÜN YAPILMASI

Pompanın kavitasyonsuz bölgede çalışabilmesi için;

_mevcut > _kritik olmalıdır.

_kritik Şekil 2.’den bulunurken, _mevcut ise aşağıdaki formülden hesaplanır;

_mevcut=

Şekil 2. Santrifüj pompalarda kritik kavitasyon faktörünün özgül hız ile değişimi

n_s=125.13 ve Wislicenus’a göre _kritik=0.125 bulunur.

_mevcut’un hesaplanabilmesi için H_o, H_s, H_v ve H_ke’si bulmamız gerekir.

Tablo – 4

Deniz seviyesinden itibaren yükselti Z(m)	Hava Basıncı
	Ho (m.s.s)	Ho(Torr)
0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1500 2000	10,33 10,20 10,08 9,97 9,85 9,73 9,62 9,50 9,40 9,30 9,20 8,60 8,10	760 751 742 733 724 716 707 698 690 682 674 655 598

Hava Basıncının Yükselti İle Değişimi

Deniz seviyesinden 100 m yükseklik için Tablo 4’den

H_o=10.20 m.s.s

Tablo – 5

Sıcaklık t (Co)	Suyun buharlaşma basıncı
	Hv (m.s.s)	Hv (Torr)
0 2 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100	0,062 0,089 0,025 0,283 0,432 0,752 1,257 2,031 3,177 4,829 7,149 10,330	4,58 6,54 9,20 17,50 37,70 55,20 92,30 149,20 233,10 354,60 525,40 760,0

Suyun buharlaşma basıncının sıcaklıkla değişimi

Su sıcaklığını 10 C^o kabul edersek; H_v = 0.025 m.s.s

Şekil 3. Boru bağlantı elemanları ve kayıp katsayıları

H

L_e=5_m (Emme borusu uzunluğu)

K_s=3.8 (Çek valf ve süzgeç kayıp katsayısı)

K_d=0.3 (Dirsek hesap katsayısı)

V_e=2.82 m/sn

D_e=0.15 m

g= 9.81 m²/sn

λ= Sürtünme katsayısı (Moody diyagramından bulunacak)

# Sürtünme katsayısını Moody diyagramından bulmak için (λ); R_e ve k/D_e değerlerini bulmamız gerekir.

_su=1.013 x 10^-6 m²/sn (suyun kinematik vizkozitesi),

k/De=0.0003 (Tablo f2’den)

R_e ve k/D_e değerlerine göre Moody diyagramından; λ = 0.0165

H_ke=

H_ke=

H_ke= 1.884 m.s.s

Şekil 4. ENPY (NPSH) değerlerinin debi ve devir sayısına göre değişimi

Şekil 4.’den Q = 50 lt/sn, Tek girişli pompa ve 1500 d/d için ENPY = 2.85

(H_s)_max = H₀-ENPY – H_V-H_ke

(H_s)_max = 10.2 – 2.85 – 0.025 – 1.884

(H_s)_max = 5.441

_mevcut=

_mevcut=

_mevcut = 0.1425

_mevcut >_kritik olduğuna göre pompa kavitasyonsuz bölgede çalışabilir.

(_mevcut = 0.1425, _kritik = 0.125)

Şekil 5. Moody Diagramı

2.5. EFEKTİF GÜÇ VE MOTOR GÜCÜ

N_e=Efektif Güç

N_e=

Suyun yoğunluğu (1000 kg/m³)

hg= Pompa Verimi (Şekil 6’dan)

Şekil 6. Pompa genel veriminin özgül hız ve debi ile değişim eğrileri

Şekil 6’dan pompa verimi %80 bulunur.

Bu değer emniyet payı olarak %5 azaltılarak kullanılacaktır.

hg= %80 - %5

N_e=

N_e=17.7 HP

EFEKTİF GÜÇ (HP)	EMNİYET KATSAYISI
Ne <>	=1,2........1,3
5<>e<25	=1,1........1,3
Ne>25	=1,05......1,1

Tablo - 6 Efektif güce bağlı olarak emniyet katsayısı

Tablo 6’dan N_e=17.7 HP için =1.15 seçtik!!!

Dolayısıyla motor gücü aşağıdaki gibi hesaplanır;

N_m= .N_e

N_m= 1.15 x 17.7

N_m= 20.35 HP

2.6. ŞAFT (MİL) ÇAPI HESABI

Pompa mili karbonlu çelikten imal edilecek, t = 12049/cm²

d_mil= 14.4 x

d_mil= 14.4x

d_mil= 3.31 cm = 33.1 mm

dmil (mm)

11

20

25

30

35

40

50

60

70

80

90

100

Tablo = Nominal Mil Çapları

Mil çapını nominal çap olarak 35 mm alırız. (Güvenlik açısından ilk değerden büyük olmalı

d_mil= 35 mm

2.7. GÖBEK ÇAPI HESABI (d_g)

d_GÖBEK=1.5 x d_mil

d_GÖBEK= 1.5 x 35

d_GÖBEK= 52.5 mm = 0.0525 m

3. POMPA ORGANLARININ HESABI

3.1. Çark Giriş Ağzı Hesabı

İmalat kolaylığı bakımdan çark giriş ağzı çapı, emme borusu çapına eşit olur.

D_e=0.15 m idi

D_o = D_e

D_o = 0.15 m=150 mm

3.2. Çark Giriş Ortalama Çapı Hesabı

Çark kenarları ortalama çapı olan D₁ silindirik kanatlı çarklar için D_o çapından biraz küçük seçilerek saptanır. Bu darlatma Schulz katsayısı ile çark giriş çapı çarpılarak bulunur.

Schulz katsayısı; s_s = 0.90................0.95 arasında değişir.

D₁=D_e x s_s

D₁= 150 x 0.92 (s_s = 0.92 için)

D₁= 138 mm

Silindirik kanatlı çarklar için kanat giriş kenarının “çark üst kapağına” ve “alt kapağına” değme noktalarına ait D_1d ve D_1i değerleri deneysel sonuçlarına dayandırılan ampirik formüllere bulunur.

D_1d = D_o + 4 = 150+4

D_1d = 154 mm (D_1d : Kanat giriş dış çapı)

D_1i = 2D₁ – D_1d = (2x138) – 154

D_1i = 122 mm (D_1i =Kanat giriş iç çapı)

3.3. Toplam Debi ve Giriş Meridyenel Hızı Hesabı

Kaçak verim (h_k) : çarkın girişi ile çıkışı arasındaki basınç farkından doğan ve basma kısmından emmeye doğru geçen debi miktarı ile orantılı boyutsuz bir sayıdır.

Kaçak verimi 0.95 seçelim [h_kaçak = 0.95]

Q_T=

Q_T= 0.052 m³/sn (Toplam Debi)

C_o hız hesabı;

C_o=

C_o= 3.35 m/sn

Kanatların giriş kanatlarının kalınlığı dolayısıyla akışkanın giriş kesidi küçülecek ve C₁ hızı bir miktar büyüyecektir. Büyütme katsayısı 1.05 – 1.1 arasında alınır.

Büyütme katsayısının 1.05 seçilmesinde;

C₁= 1.05 x C_o

C₁= 1.05 x 3.35

C₁= 3.51 m/sn

Dik giriş için (α₁=90⁰) C₁=C_m1 olmalıdır. Kontrol amacıyla C_m1 tekrar hesaplanmalıdır.

Şekil 7.

k_cm1= 0.175 (Şekil 7) bulunur.

C_m1 = k _cm1

C_m1 = 0.175

C_m1 =3.46 m/s

Dik giriş için C₁= C_m1 ==3.51 m/s kabul edilmişti, fakat güvenlik ve uygunluk bakımından C_m1 = 3.46 m/s alınır!!!

3.4. Giriş Teğetsel Hızı ve Kanat Giriş Açısı Hesabı

U₁ =

U₁=10.47 m/sn

tan β₁ = =

β₁=18.28^o

Kaskat kanat etkisi dolayısıyla akışkanın bu açı ile çarka girilebilmesi için kanat giriş açısı S^o kadar büyütülmelidir.

S^o=1.72.......................(S^o en fazla 3^o olabilir)

β_1k = β₁+S^o

β_1k=18.28+1.72

β_1k= 20^o

Kanadın silindirik olarak imal edilip, edilmeyeceğini bulmak için β_1i ve β_1d açılarını da bilmeliyiz.

U_1i=

U_1i=9.26 m/s

tan β_1i=

U_1d=

U_1d=11.69 m/sn

ton β_1d=

β_1i – β_1d = 20.48^o-16.48^o=4^o 4^o<6^o olduğundan kanat silindirik olarak imal edilebilir.

3.5. Çark Giriş Genişliği Hesabı

λ₁ (daralma katsayısı)’i ilk yaklaşıkla 0.65 alalım. Şu durumda kanat kalınlığı ve kanat sayısı (Z) henüz belirlenmemiştir.

b₁=

b₁= 0.053

Bu değer çark çıkışına ait boyutlar hesaplandıktan sonra tekrar kontrol edilecektir!!!

3.6. Çark Giriş Hız Üçgenin Çizilmesi

C_m1=3,46

U_1i= 9,26

U₁= 10,47

U_1d= 11,69

Şekil 8. Ölçek 1 cm =1 m/s

4. ÇARK ÇIKIŞ BOYUTLARININ BELİRLENMESİ

4.1. Çark Çıkış Çapının Belirlenmesi

Şekil 9- basınç katsayısının ve D₁/D₂ oranının n_s özgül hızına göre değişimi

Şekil 9’dan Basınç katsayısı (Ψ) 0.86 bulunur!!!

U₂=

U₂=21.36 m/s

D₂=

U₂ hızının kontrolü için Şekil-7’den k_u2= 1.071 bulunur.

U₂=k_u2

U₂=1.071

U₂=21.21 m/s

D₂=

Güvenlik açısından D₂ en az 281 mm alınmalıdır. Ben ise daha güvenli olması için 282 mm aldım!!!

D₂=282 mm

D₂’nin uygun olması için “D₁/D₂” değerinin Şekil 9’daki Alt ve üst sınır değerleri arasında olması gerekir!!!

n_s=125.13 için Şekil 9’dan

bulunur!!!

0.4875< olduğu için alınan D₂ çapı uygundur.

4.2. Çıkış Meridyenel Hızı

kcm₂=0.135 (Şekil 7’den)

C_m2= kcm₂

C_m2=0.135

C_m2=2.67 m/s

4.3. Çıkış Teğetsel Hızı Hesabı

Akışkana ait gerçek hız üçgeninde, mutlak hızın teğetsel hız üzerinde bileşeni olan C_u2 teğetsel hız bileşeni, akışkanın çarkı terk ederken teğet doğrultusu ile yaptığı gerçek β_2k açısının saptanması için gerekli bir büyüklüktür.

C_u2 =

Hidrolik verim : =%88 (Tablo 7’den) olarak tespit edilmiştir.

C_u2=

C_u2=10.43 m/sn

Tan β₂ =

β₂=13.72^o

ns	44	70	140	215	280	350	425	490
%h	75	86	92	93	94	95	95.5	96

Tablo – 7 : Özgül hıza göre hidrolik verimin değişimi.

4.4. Kanat Sayısının Belirlenmesi

Kanat çıkış açısı (), kaskat kanat etkisiyle akışkanın β₂ açısıyla çarkı terkedebilmesi için kanada verilmesi gerekli olan açıdır.

İlk olarak β_2k = 30^o seçelim.

Z=6.5

Z=6.5

Z=8.012 olduğundan Z8 kanat sayısıdır.

k=1+

k=1+

k=1.29

Sonsuz kanat halindeki teğetsel hız C_u2;

C_u2=kx C_u2

C_u2 =1.29 x 10.43

C_u2 = 13.45 m/s

β_2k açısının kontrolü;

tan β _2k=

β_2k=18.65^o olduğundan yukarıdaki işlemler tekrarlanmalıdır.

Β_2k = 24^o için

Z= 6.5

Z=7.09 olduğundan kanat sayısını 7 alabiliriz!!!

k= 1+

k= 1.31

C_u2=k. C_u2

C_u2=1.31x10.43

C_u2= 13.66

tan β_2k=

β_2k=19.12^o

β_2k=19^o için Z= 6.32 6 kanat var.

k= 1.348, C_u2=14.06

β_2k= 20.1^o20^o

Sonuç : β_2k= 20^o

Z=6 kanat

4.5. Çıkış ve Giriş Genişliği

Kanat kalınlığı : e = 5 mm alınmıştır.

b₂=0.024 m = 24 mm

Giriş Genişliği Kontrolü;

b₁=

b₁=0,043 m = 43 mm

b₁= 53 mm bulunmuştu. Artık gerçek değeri b₁= 43 mm’dir.

4.6. Çıkış Hız Üçgeninin Çizilmesi

β₂=13.72^o

U₂=21.36 m/s

C_u2=10.43 m/s

C_m2=2.67

C_u2=14.06

Şekil 10.

4.7. (Z . L) min Kontrolü

Kanat çizimi yapılmadan önce hesaplanan gerçek (Z.L) taşıyıcı kanat yüzeyinin (Z.L) değerinden büyük olup olmadığı kontrol edilmelidir. (Z.L) min değeri;

# (Z. L) min = formülüyle bulunur.

# tanβ

# W

W

#

# L =

#

Şekil 11. Hareketli dairesel kaskat için Weinig diyagramı

# = 0.523 ve β_m=20^o için ‘Şekil 11’den (/_p) değeri 1.4 olarak bulunur.

# (Z.L) min =

(Z.L) min = 0.798

# (Z.L)_gerçek = 6x0.210

(Z.L)_gerçek = 1.26

Sonuçta; (Z.L)_gerçek > (Z.L) min olduğu görülür.

4.8. Yayıcı Hesabı

tanα₂==14.35

α₂>10^o olduğundan difüzöre gerek yoktur!!!

4.9. Salyangoz Hesabı

# Salyangoz içindeki akışın serbest vorteks kanununa uyduğu kabul edilerek hesaplar yapılmıştır. Salyangoz eşit dilimlere bölünerek Q debisinin çevre boyunca eşit miktarlarda girdiği kabul edilir.

# D₃: salyangoz giriş çapı çark çıkış çapından “2-4” mm daha büyük olmak zorundadır.

D₃=D₂+4=282+4

D₃=286 mm

# Salyangoz dilinin D₃ çaplı daireye olan uzaklığı aşağıdaki gibi hesaplanır.

e= D₂/60=282/60

e=4.7 mm

# Salyangozun kalınlığı t= 15 mm seçildi ve salyangoz 8 eşit dilime bölündü. Şimdi bu kesitlere ait çapları hesaplayabilmek için ilk olarak “Alanlar Sabitesi” hesaplanmalıdır.

Alanlar Sabitesi A:

A=C_u2

A= 1.47 m²/sn

Axdenkleminden “r” değeri bulunarak her bir kesitteki yarıçaplar belirlenir.

Ax

1.47x

4.61r²-Qxr-0.158xQ=0

I. Kesit İçin;

Q_x1=

4.61xr_x1²-6.25.10^-3r_x1-(0.158x6.25.10^-3)=0

4.61xr_x1²- 6.25.10^-3r_x1 – 9.875.10^-4=0

r_x1=0.015m=15mm, d_x1=30 mm

I.Kesit için kullanılan metod diğer kesitler içinde kullanılırsa;

II. Kesit İçin

III. Kesit İçin

IV. Kesit İçin

V. Kesit İçin

VI. Kesit İçin

VII. Kesit İçin

VIII. Kesit İçin

Son Kesitteki Su Hızı

C=

C=7.204 m/s

Salyangoz çıkış flanşı ile pompa ekseni arasındaki kot farkını hesaplamalısınız. Salyangoz çıkış flanşı ile pompa ekseni arasındaki minimum kot farkı salyangoz çıkış flanş çapının 100 mm alınmasıyla maximum kat farkı ise salyangoz çıkış flanş çapının 150 mm alınmasıyla bulunur. Biz flanş çapımızı ortalama bir değer olarak 130 mm seçelim!!!

Salyangoz çıkış çapı : D_b=130 mm (Ortalama Bir Değer Olarak)

Koniklik Açısı : α = 5^o (Koniklik Açısı 10^o’den küçük olmalı)

tanα=

L_b=

L_b=205 mm